凌特公司(Lineat Technology)推出的LT5527型高线性度有源下变频RF混频器能大幅降低3G蜂窝基站的成本并简化其设计。LT5527 RF混频器具有3.7 GHz的最高工作频率，在1.9 GHz时，LT5527具有23.5 dBm的IP3(输入3阶截取)线G蜂窝基站和其他高性能的动态范围要求。LT5527的本机振荡器(LO)和RF输入以单端方式工作，具有内置50 ，只需很少外部匹配器件，可降低基站成本和缩短设计时间。此外，LT5527内包含1个低噪声LO缓冲器，允许工作于-3 dBm LO驱率，解决了RF隔离难题，无需外部滤波电。
LT5527采用单5 V工作电源，典型工作电流为78 mA。它可用EN引脚关断。关断时，最高消耗100A静态电流。LT5527采用16引脚4 mmx4mm QFN封装。LT5527的主要特性如下：
LT5527由高线性双平衡混频器、RF缓冲放大器、高速限幅LO缓冲器及偏置/使能电构成，RF和L0输入以单端方式工作，IF输出是差分输出，低端LO和高端LO注入均可用。LT5527的外引脚排列如图1所示，内部结构如图2所示，各引脚的功能如下所述。
NC(1，2，4，8，13，14，l 6)：这些引脚内部不连接，与电板的地相接，以改善LO至RF及LO至IF之间的隔离。
RF(3)：RF信号输入端，该引脚内部与RF输入变压器的初级相连。若RF信号源不被DC阻隔，则需一耦合电容器。在1.7 GHz~3 GHz之间，RF输入由内部匹配。400 MHz，3 700 MHz都需外部匹配。
EN(5)：使能端，当输入使能电压超过3 V时，混频器电通过6、7、10和11启动。当输入电压低于0.3V时，所有的电都不工作。EN=5V时的典型输入电流为50 mA，EN=0 V时，电流为0A。即使在启动时，EN端的电压也不应超过Vcc0.3V。
Vcc2(6)：偏置电的电源输入端，电流消耗为2.8mA。该端外部接至Vcc1端，并接l 000 pF及1F的耦合电容器。
Vcc1(7)：LO缓冲器的电源端，电流消耗为23.2mA。该端外部接至Vcc2端，并接l 000pF及1F的耦合电容器。
IF-，IF+(10，11)：IF信号差分输出，需进行变换以实现输出匹配。这些端子通过匹配电感器、RF扼流圈或变压器中心抽头与Vcc相连。
LO (15)：本地振荡器的单端输入，该端内部与L0变压器的初级相连。在1.2 GHz～5 GHz之间，LO输入可内部匹配，在380MHz以下工作时需简单的外部匹配。
图3示出由混合变压器构成的lF匹配电,以达到最低LO-IF泄漏和最宽的IF带宽。图4示出由1个离散的IF不平衡变压器代替IF变压器的电，以降低成本和缩小尺寸，尽管离散的IF不平衡变压器也有较理想的噪声系数、线性度及较高的转换增益，但是LO-IF泄漏降低，IF的带宽减小。
RF输入端由1个集成变压器和一个高线性差分放大器组成，变压器的初级与RF输入端(引脚3)和地连接，变压器的次级内部与差分放大器输入端连接。
变压器初级的一端内部和地连接，如果RF源有DC电压，则在其输入端接入耦合电容器。在1.7GHz~3 GHz之间，RF输入可由内部匹配，在这个频率范围不需要外部匹配。频带边沿输入回波损耗的典型值为10 dB。
在低频带边沿的输入匹配电中，的最佳电容器的值是2.7 pF(引脚3)，以改善1.7GHz的回波损耗(20 dB)；同样，为改善2.7GHz的回波损耗(30dB)，其匹配的最佳电感器感值是1.5 nH。同时，1.5nH/2.7 pF匹配网络使频带的边沿更理想，并将RF的输入带宽扩大至1.1 GHz~3.3 GHz。
在400 MHz低频处或3.7GHz处，RF输入匹配网络在原有基础上增加并联电容器C5，如果450MHz下的输入匹配电容器C5的容值为12 pF，在评估板的50 输入传输线 MHz下的输入匹配电容C5=3.9 pF，位于距离引脚3 1.3 mm的；3.5 GHz下的输入匹配电容器C5=O.5 pF，位于距离引脚34.5mm的。这种传输线/并联电容器匹配拓扑使得LT5527可用于倍频标准，而不需要修正电板的设计。传输线可用的片式电感器代替，以使布局更简单。RF输入和Sl1与频率的关系(没有外部匹配)列于表1。S11数据用于微波电模拟设计自定义匹配网络，模拟和RF输入滤波器的接口连接。
LO输入端由1个集成变压器和1个高速限幅差分放大器组成，其中，放大器驱动混频器，得到最高的线只内部耦合电容器和变压器的初级，无需连接外部耦合电容器。尽管内部放大器将最大有效频率在3.5 GHz，但在1.2 GHz~5 GHz范围内，L0输入由内部匹配。当然输入匹配可以变换，在低频(750 MHz)处，给引脚15并联1只电容器(C4)，850MHz～1.2 GHz匹配中，C4=2.7 pF。
频率大于1.2 GHz时，尽管放大器提供的功率有几个dB，但最佳LD驱率只有-3 dBm(I/0输入功率变化，混频器性能不变)；在频率低于1.2GHz的情况下，尽管-3 dBm的L0驱率仍然提供高增益和线性，但是为了得到最佳噪声，LO驱率为0 dBm。自定义匹配网络的数据见表2，并参考LO端没有匹配时的情况。
IF输出端(IF+和IF-)和晶体管混频开关的集电极连接，如图5。IF+和IF-分别有电压偏置，主要通过变压器中心抽头或匹配电感取得。每个IF端从总电流(52 mA)中分出26 mA的电流。为了得到最佳单端工作性能，这些差分输出需通过1个IF变压器或1个离散的IF不平衡变压器与外部电结合。图3所示的电包含1个用于变换和差分单端转换的IF变压器，图4所示的电由1个离散的IF不平衡变压器实现同样的功能。低频时IF输出可等效415 并联2.5 pF的电容器。频率与IF差分输出的关系如表3所示。这些数据参考封装引脚(没有外部元件)，包含了IC和封装寄生效应的影响。对于IF频率为几千赫兹的低频或600MHz的高频，可匹配输出IF。
IF频率低于100 MHz时，最简单的匹配设计是将1个8：l变压器连接到IF端，变压器将进行变换并提供单端50输出。在图3所示电中，这种匹配通过短接L1、L2、用8：1变压器(不设置C3)代替4：1变频器即可实现。
IF变压器匹配实现最低的LO-IF泄漏和较宽的IF带宽很简单，如图5所示为由3个元件构成低通滤波匹配网络。匹配 元件C3、Ll和L2结合内部2.5 pF电容器形成1个400 ～200 低通滤波匹配网络，该匹配网络谐振于所期望的lF频率。这里4：l变压器将200差分输出变换成50的单端输出。
该匹配网络对40MHz以上(包括40MHz)的IF最为合适。对于40 MHz以下的IF频率，若电感器(Ll、L2)的电感值取得过高，用这样的电感和寄生效应将影响稳定性，因此，8：1变压器适合于低IF频率。适用于 IF频率的低通滤波的匹配元件值如表4所示。高Q值线绕片式电感器(Ll、L2)大大改善了混频器的转换增益，但对线性度还是有点影响。
在许多应用中，可以用离散IF不平衡变压器代替IF变压器，如图4所示。Ll、L2、C6和C7的值可用式(1)、式(2)计算，在IF频率期望值上得到 180相移，并提供50的单端输出。电感器L3的值也可计算，但L3抵消内部2.5pF的电容器，L3也为IF+端提供偏置电压。低功耗多层片式电感适合Ll、L2，为了得到最大转换增益以及为IF+端提供最小DC电压，L3选用高Q值线是DC的隔离电容器。
与低通滤波4：1变压器匹配技术相比．这种网络提供约为0.8 dB的高转换增益(忽略IF变压器上的损耗)，较好的噪声系数和IP3。IF中心频率偏移15％，转换增益和噪声下降约1 dB。超过+15％以上，转换增益逐渐减少，但噪声迅速增大。IP3对带宽不太，与低通滤波4：1变压器匹配相比仍可实现以最佳性能，除了IF带宽，最大的差别是LO-IF泄漏，减少约-38 dBm。
通用IF频率下离散IF不平衡变压器的元件值如表5所示。由于电板和寄生效应的影响，表5中的值与计算值略有差别。
对整个差分IF结构来说，还可以从另一个角度考虑，不用IF变压器，如图6所示，这里，混频器的lF输出匹配直接通过1个SAW滤波器，混频器IF端的电源由IF匹配网络中的电感器提供。计算Ll、L22和C3的值，使之在期望的IF频率上谐振，并获得高品质因数和理想带宽。调整L和C值，以消除混频器内部2.5 pF电容和SAW滤波器输入电容的影响。在这种情况下，由于带通网络不变换，其差分lF输出是400。若SAW滤波器的输入大于或小于 400 ，就需要附加匹配元件。
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